Matthias Krauß - Finite-Elemente-Methoden im Stahlbau

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Finite-Elemente-Methoden im Stahlbau: краткое содержание, описание и аннотация

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The Finite Element Method FEM is a standard method for structural analysis. For practitioners in construction engineering as well as for students, and introduction and all necessary calculations for the design of steel structures according to the Eurocodes (EC 3) are presented.

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Querschnittskennwerte

A Fläche
I y, I z Hauptträgheitsmomente
I ω Wölbwiderstand, DIN EN 1993: I w
I T Torsionsträgheitsmoment
W y, W z Widerstandsmomente
S y, S z statische Momente
i M, r y, r z, r ω Größen für Theorie II. Ordnung und Stabilität, s. Tabelle 4.1
FiniteElementeMethoden im Stahlbau - изображение 25 polarer Trägheitsradius

Biegeknicken und Biegedrillknicken

N cr ideale Drucknormalkraft (Elastizitätstheorie, Eigenwert)
L cr Knicklänge für Biegeknicken
ε Stabkennzahl für Biegeknicken
α cr Verzweigungslastfaktor des Systems (Eigenwert)
M cr,y ideales Biegedrillknickmoment (Elastizitätstheorie, Eigenwert)
картинка 26 bezogene Schlankheitsgrade
χ, χ LT Abminderungsfaktoren (LT: Lateral Torsional Buckling

Weitere Bezeichnungen und Annahmen

Werkstoffkennwerte (isotroper Werkstoff) und Teilsicherheitsbeiwerte

E Elastizitätsmodul E = 21000 kN/cm 2
G Schubmodul G = E/(2·(1 + ν)) ≈ 8100 kN/cm ²
ν Querdehnzahl, Poissonsche Zahl ν = 0,3
α Wärmeausdehnungskoeffizient α = 12.10 −6je K (für T ≤ 100 °C)
ρ Dichte ρ = 7850 kg/m 3

Die als Bemessungswerte angegebenen Materialkonstanten sind in der Regel für Berechnungen anzunehmen.

Bild 111 SpannungsDehnungsBeziehung für Baustahl f y Streckgrenze f u - фото 27

Bild 1.11 Spannungs-Dehnungs-Beziehung für Baustahl

f y Streckgrenze
f u Zugfestigkeit
ε u Gleichmaßdehnung
ε ult Bruchdehnung
γ M Beiwert für die Widerstandsgrößen ( Material)
γ F Beiwert für die Einwirkungen ( Force)

Die Bezeichnungen f y, f u, ε uund γ Mwerden in Bild 1.11anhand der Spannungs-Dehnungs-Beziehung für Baustahl erläutert. Bei Stabilitätsnachweisen in Form von Querschnittsnachweisen mit Schnittgrößen nach Theorie II. Ordnung ist bei der Ermittlung der Beanspruchbarkeit von Querschnitten der Wert γ M= 1,1 anzusetzen, s. auch Abschnitt 5.1.2.

Matrizen und Vektoren

s Schnittgrößenvektor
K Steifigkeitsmatrix
G geometrische Steifigkeitsmatrix
v Verformungsgrößenvektor
p Lastgrößenvektor
Index e: Element

Ein Querstrich über den Matrizen und Vektoren weist daraufhin, dass sie für das globale Koordinatensystem (X, Y, Z) gelten.

Annahmen und Voraussetzungen

Sofern nicht anders angegeben, gelten folgende Annahmen und Voraussetzungen:

Sofern nicht anders angegeben, gelten folgende Annahmen und Voraussetzungen:

• Es wird ein linearelastisches-idealplastisches Werkstoffverhalten gemäß Bild 1.11vorausgesetzt.

• Auftretende Verformungen sind im Sinne der Stabtheorie klein, so dass geometrische Beziehungen linearisiert werden können.

• Die Querschnittsform eines Stabes bleibt bei Belastung und Verformung erhalten.

• Für zweiachsige Biegung mit Normalkraft werden die Bernoulli-Hypothese vom Ebenbleiben der Querschnitte vorausgesetzt und der Einfluss von Schubspannungen infolge von Querkräften auf die Verformungen vernachlässigt (schubstarre Stäbe).

• Bei der Wölbkrafttorsion werden die Wagner-Hypothese vorausgesetzt und der Einfluss von Schubspannungen infolge des sekundären Torsionsmomentes auf die Verdrehung vernachlässigt.

1.6 Grundlegende Beziehungen

Verschiebungen (lineare Stabtheorie)

Wie bei Stäben allgemein üblich sind y und z die Hauptachsen des Querschnitts und ω ist die normierte Wölbordinate, [12]. Die Längsverschiebung u Sbezieht sich auf den Schwerpunkt S und die Verschiebungen v Msowie w Mbeschreiben die Verschiebung des Schubmittelpunktes M. Für die Stablängsverschiebung u eines beliebigen Querschnittspunktes gilt folgende Beziehung:

(1.1) Der erste Anteil ist die Verschiebung infolge einer Normalkraftbeanspruchung - фото 28

Der erste Anteil ist die Verschiebung infolge einer Normalkraftbeanspruchung, der zweite und dritte resultiert aus den Biegemomenten und stellt die Verschiebung aufgrund von Querschnittsverdrehungen φ yund φ zdar. Dabei können mit Gl. (1.1)nur Verschiebungen erfasst werden, bei denen der Querschnitt eben bleibt. Der vierte Anteil erfasst die Stablängsverschiebung aus Torsionsbeanspruchungen in Abhängigkeit von der Verdrillung ψ. Bild 1.12veranschaulicht die mit Gl. (1.1)verbundenen Verformungen u des Querschnitts für positive Größen φ y, φ zund ψ.

Bild 112 Längsverschiebung u eines Punktes P infolge zweiachsiger Biegung und - фото 29

Bild 1.12 Längsverschiebung u eines Punktes P infolge zweiachsiger Biegung und Torsion

Die Verformungen v und w in der Querschnittsebene ergeben sich aus der Verschiebung des Schubmittelpunktes M sowie aus zusätzlichen Verschiebungsanteilen, die aus der Verdrehung ϑ resultieren, s. Bild 1.13:

(1.2) 13 Bild 113 Verschiebungen v und - фото 30

(1.3) Bild 113 Verschiebungen v und w eines Punktes P Verzerrungen lineare - фото 31

Bild 113 Verschiebungen v und w eines Punktes P Verzerrungen lineare - фото 32

Bild 1.13 Verschiebungen v und w eines Punktes P

Verzerrungen (lineare Stabtheorie)

Die Verzerrungen werden durch geometrische Beziehungen mit den Verschiebungsgrößen verknüpft. Nach [12] gelten für die lineare Stabtheorie die nachstehenden Beziehungen, wobei für die Verschiebungen die Gln. (1.1)bis (1.3)berücksichtigt werden. Außerdem gilt wegen der Vernachlässigung sekundärer Schubverformungen FiniteElementeMethoden im Stahlbau - изображение 33.

(1.4a) FiniteElementeMethoden im Stahlbau - изображение 34

(1.4b) FiniteElementeMethoden im Stahlbau - изображение 35

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